（房建施工規范）C2樓腳手架工程專項方案.docx

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1、（房建施工規范）C2樓腳手架工程專項方案應縣廣益華府小區四期C2#住宅樓腳手架工程專項施工方案編 制：審 核：審 批：山西廣林建筑工程有限公司應縣廣益華府項目部2019年9月24日一、 工程概況本工程為應縣廣益華府小區四期C2#住宅樓,工程地點為應縣三環路南側、長征路東側、四環路北側, 結構形式：為剪力墻結構, 層數為十一層,地下一層,地上十一層,建筑類別為二類,建筑耐火等級為二級,地下室耐火等級為一級,抗震設防烈度為8度,屋面防水等級為二級,地下室防水等級為二級,基礎為平板式筏板基礎,地下一層層高3.0m;本工程相對標高0.000m相當于絕對標高1003.20m ,室內外高差0.45m.二、

2、編制依據1、C2#樓施工圖紙2、 建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ166-20083、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-20114、建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-91三、施工方案主體結構施工階段外架搭設懸挑腳手架在第六層頂板處懸挑一次,基礎至六層以下設雙排外架,外掛密目式安全網全封閉施工;模板支撐架采用扣件式腳手架;圍護結構砌筑搭設里腳手架;檐口施工采用外挑架;外裝飾安裝工程施工階段使用電動吊籃架;內墻抹灰搭設里腳手架;施工時設2個卸料平臺;車庫等地下墻體施工采用落地式雙排腳手架;柱施工搭設獨立柱架操作平臺. 雙排外架搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米

3、,立桿的橫距1.05米,立桿的步距1.80米.內排架距離墻長度為0.30米.小橫桿在上,搭接在大橫桿上的小橫桿根數為1根.連墻件采用2步3跨,豎向間距3.60米,水平間距3.60米,采用扣件連接. 懸挑腳手架：懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼,建筑物外懸挑段長度2.00米,建筑物內錨固段長度2.80米.內排架距離墻長度為0.50米.立桿的縱距1.50米,立桿的橫距1.05米,立桿的步距1.80米.小橫桿在上,搭接在大橫桿上的小橫桿根數為1根.連墻件采用2步3跨,豎向間距3.60米,水平間距3.60米,采用扣件連接.懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結,最外面支點距離建筑物2.00m.拉桿采用14鋼絲繩

4、. 1、腳手架材料要求鋼管腳手架：主要材料包括483.5mm鋼管、直角扣件、旋轉扣件、對接扣件、底座等.腳手板：寬度200mm,厚度50mm的木腳手板.聚丙烯密目網：網眼5mm左右,主要用于外腳手架立面防護.尼龍安全網：網眼5050mm左右,尼龍繩徑9mm,主要用于架設水平安全網.2、腳手架的操作工藝2.1工藝流程基礎準備安放墊板安放底座豎立桿并同時安掃地桿搭設水平桿設置拋撐設置剪刀撐、斜桿、連墻桿鋪腳手板搭設擋腳板和欄桿掛安全網2.2、腳手架搭設要點腳手架必須配合施工進度搭設,一次搭設高度高出操作層不得大于一步;墊板準確放在定位線上,墊板面積不小于0.12m2,寬度不小于220mm,木墊板長

5、度不得小于2跨,厚度不得小于40mm.立桿搭設：底部立桿必須采用不同長度鋼管,立桿連接必須交錯布置,相臨立桿連接不得在同一高度,其錯開高差不得少于500mm,并置于不同的構架框格內;立桿接頭連接采用對接連接,采用搭接連接時,搭接長度不小于1m,不少于2個旋轉扣件固定,固定間距不小于300mm.縱向水平桿的搭設：鋼管長度不小于3跨;接頭要采用對接扣件連接,采用搭接時,搭設長度不小于1m,不少于2個旋轉扣件固定,固定間距不小于800mm;剪刀撐的搭設：每副剪刀撐跨越立桿根數不得少于4根,也不得超過7根,與縱向水平桿之間呈45-60角;剪刀撐用旋轉扣件固定在立桿橫向水平桿上,其交點距主節點的距離不得

6、大于150mm.2.3腳手架搭設要求 2.3.1水平懸挑支撐梁：懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼 ,其中建筑物外懸挑段長度2m,建筑物內錨固段長度2.80m,與樓板連接采用預埋16鋼筋環(見下圖),第一道鋼筋環1個,第二道鋼筋環2個,錨固長度20d,鋼筋環露出板面220mm.工字鋼的臨邊墊一塊300200mm的膠合板,避免未達到強度的新澆筑混凝土被壓碎. 預埋鋼筋環連墻件示意圖懸挑水平鋼梁上面拉繩采用鋼絲繩拉結.本工程中,腳手架排距為1500mm,內側腳手架距離墻體300mm.搭設簡圖見上圖. 2.3.2電動吊欄架1)質量不合格的產品不得出廠和使用,產品必須有符合要求的標牌和齊全的技術文件.2)作

7、業人員必須適合高處作業并培訓、考核合格.3)安全鎖必須要有效期內使用,超期者必須由專業廠檢測合合格后方可使用.4)吊籃上須有防傾斜裝置,并宜設超載保護裝置.5)使用時應對屋面結構進行復核,確保工程結構的安全.2.3.3里腳手架搭設1)里腳手架根據作業要求和施工面場地條件搭設,要采用雙排架.2)砌筑用腳手架寬度不小于0.9m,腳手板鋪設不小于34塊,當作業高度大于2m時,腳手架外側要設防護欄桿.3)裝飾作業內架鋪腳手板寬度不小于0.6m.4)里腳手架設置必要的拋撐,以確保架子穩定.(4)滿堂腳手架搭設滿堂腳手架立桿和水平桿間距為1.2m,在立桿根部往上200300m處設第一道水平欄桿.滿堂腳手架

8、根據搭設面積需設一定數量的剪刀撐或斜撐,剪刀撐和斜撐角度為45度左右.滿堂腳手架頂部必須滿鋪腳手板,腳手板用鐵絲綁扎,不得出現探頭板. (5)卸料平臺設2個卸料平臺,水平懸挑支撐梁：懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼 ,其中建筑物外懸挑段長度3.50m,建筑物內錨固段長度2.0m,與樓板連接采用預埋16鋼筋環,第一道鋼筋環1個,第二道鋼筋環2個,錨固長度20d,鋼筋環露出板面220mm.工字鋼的臨邊墊一塊300200mm的膠合板,避免未達到強度的新澆筑混凝土被壓碎.懸挑水平鋼梁上面拉繩采用鋼絲繩拉結.卸料平臺示意圖1)平面布置水平鋼梁(主梁)的懸挑長度為3.5m,水平鋼梁的錨固長度為2m,平臺的計算

9、寬度為2m.平臺鋼梁涂刷防銹油漆.2)立面布置采用637mm鋼絲繩,上部繩點與懸挑梁墻支點的距離為4.8m,平臺兩側采用483.5mm的鋼管搭設防護欄桿,高度1.2m,立桿間距0.8m,防護欄桿上桿離地1.1m,下桿離地0.6m,并涂刷紅白警戒色(紅白油漆每道30cm長),平臺三邊內側用多層木膠板封擋,多層木膠板必須牢固的固定在欄桿和下面的槽鋼上,欄桿內側掛密目安全網,底面采用50mm厚的木腳手板,沿長方向布置.3)材料選用主梁采用規格為16a的工字鋼,次梁規格為14a的槽鋼間距500mm,板面鋪設50mm厚松木板.預埋件用16螺栓.型鋼材質符合JGJ-80-1的技術要求,鋼材選用Q235鎮靜

10、鋼,焊條采用E50型;焊縫抗拉等級為2級,抗壓為3級,焊縫高度為大于6mm;吊環鋼筋為20.在建筑物二層處設海底網一道.施工期間定期檢查安全網,及時清理落入網內的雜物.2.3.5腳手架拆除(1)拆除腳手架必須有專人指揮,參與拆除的人員注意動作的配合和協調,在拆除過程中作好配合、協調動作,不中途換人,不得單人拆除較重桿件等有危險的構配件.(2)腳手架拆除從上往下,后搭設的部位先拆,先搭設的部位后拆,嚴禁采用推倒或拉倒的拆除方法.連墻件在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除.(3)拆除腳手架一步一清,分段拆除時高差不大于2步,如高差不得已大于2步,采取臨時穩定措施,拆除剪刀撐和縱向水平桿時,先

11、拆中間扣件,后拆兩端扣件.拆除扣件時要有防止桿件突然墜落的措施,拆下的桿件、扣件、腳手板等以安全的方式運出和吊下,嚴禁從高處向下拋扔腳手桿及配件.(4)拆外架時,對墻面做好清潔和保護工作.2.6、腳手架的安全使用要求(1)操作人員持證上崗.(2)腳手架搭設完畢須經過安全驗收方能投入使用.(3)腳手架在使用過程中須經常檢查,注意控制腳手架上的荷載.(4)發生以下情況時進行加固處理并重新進行安全驗收：施工中途停止使用超過15天,在重新使用之前;在遭受暴風、大雨作用之后;在使用過程中發現有明顯的變形、沉降.(5)有完善的安全防護措施,有適當的防電避雷裝置.懸挑腳手架計算書 計算依據： 依據建筑施工扣

12、件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、混凝土結構設計規范(GB50010-2010)、鋼結構設計規范(GB50017-2003)、建筑結構荷載規范(GB50009-2012)編制. 一、參數信息： 1.腳手架參數 計算的腳手架為雙排腳手架, 橫桿與立桿采用單扣件方式連接,搭設高度為18.0米,立桿采用單立管. 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米,立桿的橫距1.05米,立桿的步距1.80米. 內排架距離墻長度為0.30米. 小橫桿在上,搭接在大橫桿上的小橫桿根數為1根. 采用的鋼管類型為483.5. 連墻件采用2步3跨,豎向間距3.60米,水平間距4.50米,采用扣件連接. 2.荷

13、載參數 施工均布荷載為3.0kN/m2,腳手板自重標準值0.30kN/m2, 同時施工2層,腳手板共鋪設3層. 腳手架用途：混凝土、砌筑結構腳手架. 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼,其中建筑物外懸挑段長度2.00米,建筑物內錨固段長度2.50米. 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結,最外面支點距離建筑物2.00m.拉桿采用鋼絲繩. 立面圖 剖面圖 二、小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算. 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形. 考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置(驗算彎曲正應力和撓度不計入懸挑荷載). 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=

14、0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3001.500/2=0.225kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.225+1.42.250=3.466kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下： M=3.4661.052/8=0.478kN.m =M/W=0.478106/5080.0=94.03N/mm2 小橫桿的計算強度205 N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 荷載標準值q=0.04+2

15、.25+0.22=2.51kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.511050.04/(3842.06 105121900.0)=1.58mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與規范規定10mm,滿足要求! 三、大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算. 用小橫桿支座的最大反力計算值,考慮活荷載在大橫桿的不利布置,計算大橫桿的最大彎矩和變形. 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值P2=0.3001.0501.500/2=0.236kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.3

16、63kN 荷載的計算值 P=(1.20.040+1.20.236+1.42.363)/2=1.820kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.8201.500=0.486kN.m =0.486106/5080.0=95.662N/mm2 大橫桿的計算強度205N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下： 集中荷載最大撓度

17、計算公式如下： 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=(0.040+0.236+2.363)/2=1.320kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1.1461319.5351500.003/(1002.060105121900.000)=2.03mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.084mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與規范規定10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑力的計算： 按規范(JGJ130-2011)表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為

18、8.00kN, 按照扣件抗滑承載力系數1.00 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN . 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)： R Rc (規范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN . R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.0502/2=0.040kN 大橫桿的自重標準值 P2=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P3=0.3001.0501.500/2=0.236kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500

19、/2=2.363kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.058+1.20.236+1.42.363=3.709kN 單扣件抗滑承載力的設計計算R 8.00滿足要求! 五、腳手架荷載標準值： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載. 靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重標準值產生的軸向力 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)gk：查規范本例為0.1248 NG1 = 0.124818.000=2.246kN (2)腳手板自重標準值產生的軸向力 腳手板的自重標準值(kN/m2)：本例采用沖壓鋼腳手板,標準值為0.30 NG2 = 0.30031.500(1.050+0

20、.300)/2=0.911kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值產生的軸向力 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)：本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板,標準值為0.16 NG3 = 0.1601.5003/2=0.360kN (4)吊掛的安全設施,安全網自重標準值產生的軸向力 吊掛的安全設施荷載,包括安全網自重標準值(kN/m2)：0.010 NG4 = 0.0101.50018.000=0.270kN 經計算得到,靜荷載標準值 構配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.541kN. NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 1.271kN. 鋼管結構自重與構配件自重：NG = NG1+

21、 NG2k = 3.787kN. (5)施工荷載標準值產生的軸向力 施工均布荷載標準值(kN/m2)：3.000 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.73kN (6)風荷載標準值產生的軸向力 風荷載標準值： (參考規范JGJ130-2011公式4.2.5) 其中 W0 基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)的規定采用：W0 = 0.300 可按建筑結構荷載規范(GB50009-2012)附表D.4取重現期10年確定,根據本工程工況,取修正系數為1 腳手架使用期較短,一般為25年,遇到強勁風的概率相對要小得多; Uz 風荷載高度變化系數,按照建筑

22、結構荷載規范(GB50009-2012)的規定采用： 腳手架底部 Uz = 0.650, 風荷載雖然在腳手架頂部達到最大,但此處腳手架結構所產生的軸壓力卻最小;而在5m(底部)處風荷載雖然最小,但腳手架自重產生的軸壓力接近最大,綜合計算值也最大,根據以上分析,立桿穩定性驗算時風壓高度變化系數的取值應選腳手架底部. Us 風荷載體型系數：Us = 1.1284 經計算得到,腳手架底部風荷載標準值 Wk = 10.6501.12840.300 = 0.220kN/m2. 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 (參考規范JGJ130-2011公式5.2.7-2) N = 1.2NG + 0.91.4N

23、Q = 10.504kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 (參考規范JGJ130-2011公式5.2.7-1) N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.166kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW (參考規范JGJ130-2011公式5.2.9) MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2); la 立桿的縱距 (m); h 立桿的步距 (m). 經計算得, 底部立桿段彎矩 Mw=0.91.40.2201.501.802/10 = 0.135kN/m 六、立桿的穩定性計算： 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 (參考規范JGJ130-

24、2011公式5.2.6-1) 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N=11.166kN; i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.58cm; u 計算長度系數,由腳手架的基本參數確定,u=1.50; h 立桿步距,h=1.80; 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=171; = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數,取1.155; l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定,l0=3.12m; 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kuh/i=197的結果查表得到0.186; A 立桿凈截面面積,A=4.89cm2; W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3

25、; f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm2; 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2); 經計算得到= 11166.000/(0.186489.000)=122.91N/mm2 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 (參考規范JGJ130-2011公式5.2.6-2) 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N=10.504kN; i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.58cm; u 計算長度系數,由腳手架的基本參數確定,u=1.50; h 立桿步距,h=1.80; 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=171; = 210, 滿足要

26、求! k 計算長度附加系數,取1.155; l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定,l0=3.12m; 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kuh/i=197的結果查表得到0.186; A 立桿凈截面面積,A=4.89cm2; W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3; f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm2; MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,MW = 0.135kN.m; 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2); 經計算得到= 10504.000/(0.186489.000)+(135000.000/5080.000)=14

27、2.20N/mm2 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 七、連墻件的計算： (1)連墻件的軸向力設計值計算： Nl = Nlw + No (參考規范JGJ130-2011公式5.2.12-3) 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算： Nlw = 1.4 Wk Aw (參考規范JGJ130-2011公式5.2.13) 腳手架頂部Uz = 0.880 (連墻件的軸向力設計值與風壓高度變化系數成正比例函數關系,隨著腳手架升高,風壓高度變化系數增大,連墻件的軸向力設計值也隨之增大,架體頂部達到最大.所以,連墻件計算時,風壓高度變化系數應取架體頂部.) 腳手架

28、頂部風荷載標準值Wk=kUzUsWo=10.8801.12840.300 = 0.298kN/m2. Wk 風荷載基本風壓標準值,Wk = 0.298kN/m2; Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw = 2.001.803.001.50 = 16.200m2; No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN);No = 3.000kN 經計算得到 Nlw = 1.40.29816.200 = 6.759kN,連墻件軸向力計算值 Nl = 6.759+3.000 = 9.759kN (2)連墻件的強度計算： (參考規范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 經計算

29、=9759.00/489.00=19.96N/mm2174.25N/mm2,滿足要求. (3)連墻件的穩定承載力計算： (參考規范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 連墻件的計算長度lo取腳手架到墻的距離 長細比=lo/i=30.00/1.58=19 長細比=19 =150(查冷彎薄壁型鋼結構技術規范), 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比查表得到=0.949; Nl/A=9.759103/(0.9491808.64)=5.69N/mm2 (參考規范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 連墻件穩定承載力0.85f=174.25,連墻件穩定承載力計算滿足要求! (4)

30、連墻件抗滑移計算： 連墻件采用雙扣件與墻體連接. 經過計算得到 Nl = 9.759kN小于扣件的抗滑力16.00kN,滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算： 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算. 懸臂部分腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點. 本工程中,腳手架排距為Lb=1050mm,內側腳手架距離墻體La=300mm,支拉斜桿的支點距離墻體Lc = 400mm, 錨固長度Lm = 2500mm, 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4,截面抵抗矩W = 141.00cm3,截面積A = 26.10cm2. 受腳手架作用集中強度計算荷載

31、 N=1.23.79+1.44.73=11.17kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下： 懸挑腳手架支撐梁變形計算受力簡圖 懸挑腳手架支撐梁變形圖 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=51.005kN,R2=-26.956kN,R3=0.527kN 最大彎矩 Mmax=11.462kN.m = 連續梁支座反力復核驗算： 連續梁受力累加： Pn=0.2464.500+1

32、1.734+11.734=24.6kN 支座反力從左到右相加： Rn=51.005+(-26.956)+0.527=24.6kN 桿件受力PnRn,是平衡的,支座反力復核驗算通過! 連續梁彎矩復核驗算： 假定順時針方向力矩為正力矩. 已知力對B點取矩：-(0.2464.5002/2+11.7342.800+11.7343.850)=-80.50kN.m 求出的支座反力對B點取矩：(順時針力矩) 支1： 51.0052.900=147.91 支2： -26.9562.500=-67.39 順時針力矩之和：147.91+(-67.39)=80.52KN.m 順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等,彎矩

33、復核驗算通過! = 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=11.462106/(1.05141000.0)+6.8011000/2610.0=80.028N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度215.0N/mm2,滿足要求! 九、懸挑梁的整體穩定性計算： 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00 由于b大于0.6,按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)計算得到其值為b=1.07-0.282/2.000=0.929 經過計算得到強度 =11.46106/(0.929141000

34、.00)=87.51N/mm2; 水平鋼梁的穩定性計算 f=215,滿足要求! 十、拉桿的受力計算： 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力. 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=51.456kN 十一、拉桿的強度計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行計算,為 Ru = 51.456kN 鋼絲拉繩的內力計算： 如果上面采用鋼絲繩,鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN); Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN); 計算中可以近似計算Fg

35、=0.5d2,d為鋼絲繩直徑(mm); 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,一般對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8,這里取0.85; K 鋼絲繩使用安全系數,取8.000 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00051.456/0.850=484.295kN. 選擇619+1鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa,直徑31.0mm. 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為 N=Ru=51.456kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度,取f = 50N/mm2,每個吊環按照兩個截面計

36、算; 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=514564/(3.1416502)1/2=26mm 十二、錨固段與樓板連接的計算： 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=26.956kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度,每個拉環按照兩個截面計算,按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2; 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=269564/(3.1416502)1/2=19mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側30cm以上搭接長度. 2.水平鋼梁與樓板壓點

37、如果采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 26.96kN; d 樓板螺栓的直徑,d = 20mm; fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1.5N/mm2; h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度,經過計算得到 h 要大于26956.00/(3.1416201.5)=286.0mm. 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 26.96kN; d 樓板螺栓的直徑,d = 20mm; b 樓板內的螺栓錨板邊長

38、,b=5d=100mm; fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值,計算中取0.95fc=13.59N/mm2; 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算N 131.6 ,滿足要求!落地式扣件鋼管腳手架計算書 計算依據： 依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB50007-2011)、建筑結構荷載規范(GB50009-2012)編制. 一、參數信息： 1.腳手架參數 計算的腳手架為雙排腳手架, 橫桿與立桿采用單扣件方式連接,搭設高度為10.0米,立桿采用單立管. 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米,立桿的橫距1.05米,立桿的步距1.80米. 內排架距離墻長度為0.30米. 小橫桿在上,搭接在大橫桿上的小橫桿根數為1根. 采用的鋼管類型為483.5. 連墻件采用2步3跨,豎向間距3.60米,水平間距4.50米,采用扣件連接. 2.荷載參數 施工均布荷載為3.0kN/m2,腳手板自重標準值0.30kN/m2, 同時施工2層,腳手板共鋪設2層.